材料力学公式大赏

截面几何

知识点 符号或公式 备注
横截面积 A A矩形=bh,A圆环 = π 4 \fracπ4 4π(D2-d2),A薄壁圆环≈2πδ
静矩 Sz = ∫A ydA 截面坐标系默认右y上z,截面对过形心的轴的静矩为零
单侧静矩 Sz*=∫单侧A ydA 常用于计算弯曲切应力,且其常沿中心轴成抛物线分布,在中性轴处最大
形心 zC = ∫ A z d A ‾ A = S y ‾ A \begin{matrix}\underline{∫_Az\mathrm{d}A}\\A\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{S_y}\\A\end{matrix} AzdAA=SyA C为形心,可用Sy=Azc来计算静矩;yc三角= h 3 \frac h3 3h
惯性积 Iyz = ∫A yzdA 可正可负,y、z轴相互垂直,若有一个是对称轴,则Iyz=0
惯性矩 Iz = ∫A y2dA IzC为形心主惯性矩,且Iz ≥ Izc
极惯性矩 Iρ = ∫A ρ2dA Iρ = ∫A(y2+z2)dA = Iy+Iz
主惯性轴 主惯性轴为一对正交坐标轴,且截面对它们的惯性积为0
主惯性矩 Iz 截面图形对主惯性轴的惯性矩
惯性半径/回转半径 iz = I z A ‾ \sqrt{\begin{matrix}I_z\\\overline A\end{matrix}} IzA ,iρ = I ρ A ‾ \sqrt{\begin{matrix}I_ρ\\\overline A\end{matrix}} IρA 由I = i2A所得,iz圆 = d 4 \frac d4 4d
平行移轴公式 Iz = Izc + a2A a为z轴到中性轴的距离,对惯性积也有Iyz=Iyzc+abA
扭转截面系数 W ρ = I ρ ‾ R W_ρ=\begin{matrix}\underline{I_ρ}\\R\end{matrix} Wρ=IρR 用于等截面圆轴
圆环截面惯性矩 I z = 1 64 I_z=\frac{1}{64} Iz=641πD4(1-α4) α = d D ‾ \begin{matrix}d\\\overline D\end{matrix} dD为内外径之比
圆环截面弯曲截面系数 W z = 1 32 W_z=\frac{1}{32} Wz=321πD3(1-α4) α = d D ‾ \begin{matrix}d\\\overline D\end{matrix} dD为内外径之比
圆环截面极惯性矩 I ρ = 1 32 I_ρ=\frac{1}{32} Iρ=321πD4(1-α4) Iρ为Iz的一半
圆环截面扭转截面系数 W ρ = 1 16 W_ρ=\frac{1}{16} Wρ=161πD3(1-α4) Wρ为Wz的一半
弯曲截面系数 W z = I z y m a x ‾ W_z=\begin{matrix}I_z\\\overline{y_{max}}\end{matrix} Wz=Izymax 用于等截面梁
矩形截面惯性矩 Iz = 1 12 \frac{1}{12} 121bh3 b//z,h⊥z,可记为Iz = 1 12 \frac{1}{12} 121//⊥3
矩形截面弯曲截面系数 Wz = 1 6 \frac{1}{6} 61bh2 b//z,h⊥z,Wz = Iz÷ h 2 \frac{h}{2} 2h,可记为Wz = 1 6 \frac{1}{6} 61//⊥2

·若截面对于过某点的一对主惯性轴的两惯性矩相等,则过该点的任一对正交坐标轴皆为主惯性轴
·若截面的对称轴数≥3,则其任意形心轴皆为形心主惯性轴,且形心主惯性矩皆相等

材料测定

符号
σp=比例极限,σe=弹性极限
σs=屈服极限,低碳钢等塑性材料、拉伸常用;σb=强度极限,灰铸铁等脆性材料、压缩常用
σbs=挤压应力,σc=压缩应力,σt=拉伸应力,σu=极限应力

应力理论

知识点 公式 单位/备注
延伸率 δ= l 1 − l l \frac{l_1-l}l ll1l×100% 用于衡量材料的塑性
截面收缩率 ψ= A − A 1 A \frac{A-A_1}A AAA1×100% 也用于衡量材料的塑性
塑性应变 εp=ε-εe= Δ L L − σ E \frac{ΔL}L-\fracσE LΔLEσ 对卸载后的试样立即重新加载会产生冷作硬化
泊松比的定义 v= − ε y ‾ ε x -\begin{matrix}\underline{ε_y}\\ε_x\end{matrix} εyεx 横、轴向变形之比,一边伸长,另一边就缩短
两大应力 σ=正应力,τ=切应力 由力与微面积之比定义,单位一般为MPa
薄壁圆筒应力 σ’·πDδ= p π D 2 4 \frac{pπD^2}4 4pπD2,σ’’·2δL’=pDL;σ’= p D 4 δ \frac{pD}{4δ} 4δpD,σ’’= p D 2 δ \frac{pD}{2δ} 2δpD δ为筒壁厚,p为内压,σ’为轴向压力,σ’'为周向压力
切应力互等定理 ∑Mz = (τydxdz)·dy-(τxdydz)·dx = 0 ⇒ τx = τy 在两垂直平面上,切应力成对存在且大小相等
应力圆 以(σxxy)为0°端点,(σy,-τxy)为180°端点作圆 坐标系横σ竖τ,圆上转角为实际转角的两倍
应力圆 应力圆与σ轴的两交点为两个主应力 也可用应力圆法用εα,εα+90°求ε’,ε",但对应的γxyαα+90°-2εα+45°
三向应力圆 由三个主应力所做的三个圆,一般是平面加一σ 应力可取最大圆之内,两小圆之外的任一点,τmax = σ 1 − σ 3 ‾ 2 \begin{matrix}\underline{σ_1-σ_3}\\2\end{matrix} σ1σ32
两大模量 E=弹性模量,G=剪切模量 由胡克定律定义,单位一般为GPa
四大刚度 EA=拉压刚度,GA=剪切刚度 EIz=弯曲刚度,GIp=扭转刚度
弹切模量互换 G = E 2 ( 1 + ν ) ‾ \begin{matrix}E\\\overline{2(1+ν)}\end{matrix} E2(1+ν) 可用于正应变和切应变的互换
胡克定律 F = kx,σ = Eε,τ = Gγ ε为正应变,γ为切应变
广义胡克定律 Eε’ = σ’-ν(σ’’+σ’’’) ε’为σ’方向的正应变,公式中的三个应力正交,拉正压负
应变能密度 线弹性范围内,单位体积内,vε= 1 2 \frac12 21σε或 1 2 \frac12 21τγ vε=vv+vd,应变能为∭v( 1 2 \frac12 21σε)dV或∭v( 1 2 \frac12 21τγ)dV
应变能密度 vε= 1 2 \frac12 21σ1ε1+ 1 2 \frac12 21σ2ε2+ 1 2 \frac12 21σ3ε3
应变能密度 体积改变能密度:vv= 1 − 2 v 6 E \frac{1-2v}{6E} 6E12v123)2 形状改变能密度:vd= 1 + v 6 E \frac{1+v}{6E} 6E1+v[(σ12)2+(σ23)2+(σ31)2]
第一强度理论 σr1 = σ1 ≤ [σ] = σ b ‾ n b \begin{matrix}\underline{σ_b}\\n_b\end{matrix} σbnb 也叫最大拉应力理论,用于脆性材料,皆可不超[σ]以5%
第二强度理论 σr2 = σ1 - ν(σ23) ≤ [σ] = σ b ‾ n b \begin{matrix}\underline{σ_b}\\n_b\end{matrix} σbnb 也叫最大拉应变理论,用于脆性材料
第三强度理论 σr3 = σ13 ≤ [σ] = σ s ‾ n s \begin{matrix}\underline{σ_s}\\n_s\end{matrix} σsns 也叫最大切应力理论,用于塑性材料
第三强度σ-τ理论 σr3 = σ 2 + 4 τ 2 \sqrt{σ^2+4τ^2} σ2+4τ2 σ = σ N 2 + σ M 2 \sqrt{σ_N^2+σ_M^2} σN2+σM2
第三强度M-T理论 σr3 = 1 W M 2 + T 2 \frac{1}{W}\sqrt{M^2+T^2} W1M2+T2 矩形杆中M=Mx±My,回转杆中M= M x 2 + M y 2 \sqrt{M_x^2+M_y^2} Mx2+My2
第四强度理论 1 2 [ ( σ 1 − σ 2 ) 2 + ( σ 2 − σ 3 ) 2 + ( σ 1 − σ 3 ) 2 ] ≤ [ σ ] = σ s ‾ n s \sqrt{\frac{1}{2}[(σ_1-σ_2)^2+(σ_2-σ_3)^2+(σ_1-σ_3)^2]}≤[σ]=\begin{matrix}\underline{σ_s}\\n_s\end{matrix} 21[(σ1σ2)2+(σ2σ3)2+(σ1σ3)2] [σ]=σsns 也叫形状改变能密度理论,用于塑性材料
第四强度σ-τ理论 σr4 = σ 2 + 3 τ 2 \sqrt{σ^2+3τ^2} σ2+3τ2 σ = σ N 2 + σ M 2 \sqrt{σ_N^2+σ_M^2} σN2+σM2
第四强度M-T理论 σr4 = 1 W M 2 + 3 4 T 2 \frac{1}{W}\sqrt{M^2+\frac{3}{4}T^2} W1M2+43T2 矩形杆中M=Mx ± My,回转杆中M = M x 2 + M y 2 \sqrt{M_x^2+M_y^2} Mx2+My2

拉压杆与超静定问题

知识点 公式 备注
拉压胡克公式 Δ = F N L ‾ E A \begin{matrix}\underline{F_NL}\\EA\end{matrix} FNLEA 应力拉正压负,作轴力图时左正右负
装配应力 σ = F N ‾ A \begin{matrix}\underline{F_N}\\A\end{matrix} FNA 和普通拉压正应力的算法一样
温度应变 ΔL = αtLΔt αt为线膨胀系数,升温伸长,应变为正;降温缩短,应变为负
温度应力 σt = EαtΔt 由ΔL = F N L ‾ E A \begin{matrix}\underline{F_NL}\\EA\end{matrix} FNLEA 和 ΔL = αtLΔt 可得
变形协调关系 通过几何关系分析 延长受拉杆,缩短受压杆,以切线(垂线)代替弧线作出两垂线,交点即变形后的连接点

扭轴

知识点 公式 备注
切应变 γ = tan φ γ为切变模量,φ为切变角
扭转轴切应变 γρ = d s ‾ d x = ρ d φ ‾ d x \begin{matrix}\underline{\mathrm ds}\\\mathrm dx\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{ρ\mathrm dφ}\\\mathrm dx\end{matrix} dsdx=ρdφdx ρ为极径,φ为扭转角
扭转切应力 τρ =Gγρ = G ρ d φ ‾ d x \begin{matrix}\underline{ρ\mathrm dφ}\\\mathrm dx\end{matrix} ρdφdx 由切应变公式和剪切胡克定律可得
微元长度扭转角 d φ ‾ d x = T G I p ‾ \begin{matrix}\underline{\mathrm dφ}\\\mathrm dx\end{matrix}=\begin{matrix}T\\\overline{GI_p}\end{matrix} dφdx=TGIp 由剪切胡克定律、扭转静力关系推出,对任何轴通用
扭转静力关系 T = ∫A(ρτρ)dA 可和剪切胡克定律、极惯性矩定义式联动推出圆轴切应力
圆轴扭矩换算 T = 9549 P n \frac Pn nP 功率P的单位为kW,转速n的单位为r/min
圆轴切应力 τρ = T ρ ‾ I p \begin{matrix}\underline{Tρ}\\I_p\end{matrix} TρIp τmax = T R ‾ I p = T W p ‾ \begin{matrix}\underline{TR}\\I_p\end{matrix}=\begin{matrix}T\\\overline{W_p}\end{matrix} TRIp=TWp
单位长度扭转角 θ = T G I p ‾ \begin{matrix}T\\\overline{GI_p}\end{matrix} TGIp(rad) 用于等截面圆轴,符号看扭矩图上的扭矩的变化,沿纸面向上为正
相对扭转角 φ = T l G I p ‾ \begin{matrix}Tl\\\overline{GI_p}\end{matrix} TlGIp(rad) 用于等截面圆轴,符号看扭矩图上的扭矩的变化,换算成度时乘 180 ° π \frac{180°}π π180°
扭转变形协调条件 φBA = φBC + φCA 多扭转角以此类推

弯梁

知识点 公式 备注
平面假设 弯曲变形时横截面仍保持为平面 且仍垂直于变形后的轴线
纵向无挤压假设 纵向材料之间没有挤压 材料的纵向变形只是沿梁轴的单向拉伸或压缩变形
弯矩方程 q(x) = F’s(x) = M’’(x) q为荷载集度,Fs为剪力,M为弯矩,上加下减,顺加逆减
在转角桁架中,转角处的弯矩大小连续
弯曲正应力 σ = M y ‾ I z σ=\begin{matrix}\underline{My}\\I_z\end{matrix} σ=MyIz σ m a x = M y m a x ‾ I z = M W z ‾ σ_{max}=\begin{matrix}\underline{My_{max}}\\I_z\end{matrix}=\begin{matrix}M\\\overline{W_z}\end{matrix} σmax=MymaxIz=MWz
挠曲线方程 1 ρ ( x ) ‾ = │ w ′ ′ ( x ) │ [ 1 + ( w ′ ( x ) ) 2 ] 3 2 ‾ = │ M ( x ) │ ‾ E I z \begin{matrix}1\\\overline{ρ(x)}\end{matrix}=\begin{matrix}│w''(x)│\\\overline{[1+(w'(x))^2]^\frac 32}\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{│M(x)│}\\EI_z\end{matrix} 1ρ(x)=w(x)[1+(w(x))2]23=M(x)EIz ρ为曲率半径,可近似为w"(x)= − M ( x ) ‾ E I -\begin{matrix}\underline{M(x)}\\EI\end{matrix} M(x)EI
悬臂梁端部最大挠度 w m a x = q L 4 ‾ 8 E I = F L 3 ‾ 3 E I = M L 2 ‾ 2 E I w_{max}=\begin{matrix}\underline{qL^4}\\8EI\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{FL^3}\\3EI\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{ML^2}\\2EI\end{matrix} wmax=qL48EI=FL33EI=ML22EI q为全梁均布荷载集度,F为端部剪力,M为端部弯矩,L为梁长
简支梁跨中最大挠度 w m a x = 5 q L 4 384 E I ‾ = F L 3 48 E I ‾ = M L 2 9 3 E I ‾ w_{max}=\begin{matrix}5qL^4\\\overline{384EI}\end{matrix}=\begin{matrix}FL^3\\\overline{48EI}\end{matrix}=\begin{matrix}ML^2\\\overline{9\sqrt 3EI}\end{matrix} wmax=5qL4384EI=FL348EI=ML293 EI q为全梁均布荷载集度,F为跨中剪力,M为端部弯矩,L为梁长
梁的等强度条件 令梁上各极大弯曲正应力相等或都 = [σ] 可用于同时确定多个梁上最合理参数

弯扭组合

知识点 公式 备注
截面正应力 σ = σN ± σM 矩形截面有σ = F N ‾ A ± M y ‾ I z ± M z ‾ I y \begin{matrix}\underline{F_N}\\A\end{matrix}±\begin{matrix}\underline{M_y}\\I_z\end{matrix}±\begin{matrix}\underline{M_z}\\I_y\end{matrix} FNA±MyIz±MzIy,圆截面有σ = F N ‾ A ± M y 2 + M z 2 ‾ I z \begin{matrix}\underline{F_N}\\A\end{matrix}±\begin{matrix}\underline{\sqrt{M_y^2+M_z^2}}\\I_z\end{matrix} FNA±My2+Mz2 Iz凸拉凹压
轴向组合变形 ε=εNMt εN为拉压变形(拉正压负),εM为弯曲变形(凸正凹负),εt为温度变形(热胀冷缩)

剪挤

知识点 公式 备注
剪切强度条件 τ = F s ‾ A \begin{matrix}\underline{F_s}\\A\end{matrix} FsA 注意找清楚剪切面(平行于Fs)和剪切面数量
挤压强度条件 σbs = F P c ‾ A b s \begin{matrix}\underline{F_{Pc}}\\A_{bs}\end{matrix} FPcAbs 注意挤压面的数量和形状(垂直于Fs方向的投影面积)
螺栓的剪切面积 A = nπdh n为剪切面数量,螺栓的剪切面是直径为d、高为h的圆柱面
螺栓的挤压面积 Abs = π 4 \frac{π}{4} 4π(D2-d2) 螺栓的挤压面是大径为D、小径为d的圆环面
螺栓的等强度条件 τi = τj 多个螺栓被剪切时,每个螺栓所受的顺剪切分力= F s n \frac{F_s}n nFs,旋剪切分力= ∑ F s i R i n r i \frac{∑F_{si}R_i}{nr_i} nriFsiRi
弯曲切应力 τ(y) = F s S z ∗ ( y ) ‾ b ( y ) I z \begin{matrix}\underline{F_sS^*_z(y)}\\b(y)I_z\end{matrix} FsSz(y)b(y)Iz Sz*为截面上从ymin到y部分的静矩,b为腹板宽
最大弯曲切应力 τmax = F s S z max ⁡ ∗ ‾ b I z = k F s ‾ A \begin{matrix}\underline{F_sS^*_{z\max}}\\bI_z\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{kF_s}\\A\end{matrix} FsSzmaxbIz=kFsA k矩形= 3 2 \frac 32 23,k= 4 3 \frac43 34,k=1,k薄壁圆环=2

压杆

知识点 符号或公式 备注
压挠方程 w"(x)= − M ( x ) ‾ E I -\begin{matrix}\underline{M(x)}\\EI\end{matrix} M(x)EI= − F P w ( x ) ‾ E I -\begin{matrix}\underline{F_Pw(x)}\\EI\end{matrix} FPw(x)EI 两端铰支时,w(x)=Csinkx,由k2= F P E I \frac{F_P}{EI} EIFP和kL=π解得FPcr= π 2 E I L 2 \frac{π^2EI}{L^2} L2π2EI
长度系数 μ μ简支梁=1,μ悬臂梁=2,μ固支梁=0.7,μ全固梁=0.5
柔度 λ = μ l ‾ i z \begin{matrix}\underline{μl}\\i_z\end{matrix} μliz 也叫长细比,λ<λs时用横线公式,λs≤λ<λp时用直线公式,λ<λc时用抛物线公式
可能要分y向压弯和z向压弯分别讨论
在约束相同时,若λzy,则压杆在正视图平面内屈曲
比例极限柔度 λp = π 2 E ‾ σ p \sqrt{\begin{matrix}\underline{π^2E}\\σ_p\end{matrix}} π2Eσp 由σp = π 2 E ‾ λ P 2 \begin{matrix}\underline{π^2E}\\λ_P^2\end{matrix} π2EλP2而得,σp为比例极限
大柔度杆欧拉公式 Fcr = π 2 E I z ‾ ( μ l ) 2 \begin{matrix}\underline{π^2EI_z}\\(μl)^2\end{matrix} π2EIz(μl)2,σcr = π 2 E ‾ λ 2 \begin{matrix}\underline{π^2E}\\λ^2\end{matrix} π2Eλ2 适用于λ ≥ λp的细长杆
屈服极限柔度 λs = a − σ s ‾ b \begin{matrix}\underline{a-σ_s}\\b\end{matrix} aσsb 由σs=a-bλs而得,σs为屈服极限
中柔度杆临界应力 σcr = a-bλ 也叫直线公式,适用于λs ≤ λ < λp的中长杆
小柔度杆临界应力 σcr = σs 适用于λ<λs的粗短杆
修正临界应力 σcr = a-bλ2 也叫抛物线公式,适用于λ < λc的中长杆
安全系数法 Fp F c r ‾ n s t \begin{matrix}\underline{F_{cr}}\\n_{st}\end{matrix} Fcrnst,σcr σ c r ‾ n s t \begin{matrix}\underline{σ_{cr}}\\n_{st}\end{matrix} σcrnst 式子为压杆稳定条件,nst为安全系数
折减系数法 Fp ≤ φ[F],σcr ≤ φ[σ] φ为折减系数,按柔度查表并插值而得

能量法

知识点 符号或公式 备注
线弹性体应变能 Vε = 1 2 \frac12 21∑FiΔi F、Δ为广义外力和对应广义位移
克拉比隆定理 Vε = ∫l [ F N 2 ( x ) d x ‾ 2 E A + k F s 2 ( x ) d x ‾ 2 G A + M 2 ( x ) d x ‾ 2 E I + T 2 ( x ) d x ‾ 2 G I p ] [\begin{matrix}\underline{F_N^2(x)\mathrm{d}x}\\2EA\end{matrix}+\begin{matrix}\underline{kF_s^2(x)\mathrm{d}x}\\2GA\end{matrix}+\begin{matrix}\underline{M^2(x)\mathrm{d}x}\\2EI\end{matrix}+\begin{matrix}\underline{T^2(x)\mathrm{d}x}\\2GI_p\end{matrix}] [FN2(x)dx2EA+kFs2(x)dx2GA+M2(x)dx2EI+T2(x)dx2GIp] 求组合变形杆件应变能的通式
功的互等定理 ∑FPiΔij = ∑FQjΔji 应变能与力的加载顺序无关
位移互等定理 FPiΔij = FQjΔji 相当于上式两侧各只有一个力
卡氏第二定理 Δi = ∂ V ε ‾ ∂ F i \begin{matrix}\underline{∂V_ε}\\∂F_i\end{matrix} VεFi F,Δ为广义力和对应广义位移
莫尔积分法/单位荷载法 Δ = ∑ ∫ l [ F N i F N i ( x ) ‾ ‾ E i A i + M i M i ( x ) ‾ ‾ E i I z i + T i T i ( x ) ‾ ‾ G i I p i ] ∑∫_l[\begin{matrix}\underline{F_{Ni}\overline{F_{Ni}(x)}}\\E_iA_i\end{matrix}+\begin{matrix}\underline{M_i\overline{ M_i(x)}}\\E_iI_{z_i}\end{matrix}+\begin{matrix}\underline{T_i\overline{T_i(x)}}\\G_iI_{pi}\end{matrix}] l[FNiFNi(x)EiAi+MiMi(x)EiIzi+TiTi(x)GiIpi]dx F ˉ i \bar F_i Fˉi(x)为仅在x处有单位荷载时的力分布
桁架单位荷载法 Δ = ∑ F N i F N i ‾ L i ‾ E i A i ∑\begin{matrix}\underline{F_{Ni}\overline{F_{Ni}}L_i}\\E_iA_i\end{matrix} FNiFNiLiEiAi (最好列F- F ˉ \bar F Fˉ-L-F F ˉ \bar F FˉL表计算) F ˉ N i \bar F_{Ni} FˉNi为仅在Δ方向加单位力时各杆的轴力
曲杆积分 Vε = ∫l M 2 ( θ ) d s ‾ 2 E I \begin{matrix}\underline{M^2(θ)\mathrm{d}s}\\2EI\end{matrix} M2(θ)ds2EI,θ = ∫ l M i M i ( x ) ‾ ‾ E I ∫_l\begin{matrix}\underline{M_i\overline{M_i(x)}}\\EI\end{matrix} lMiMi(x)EI 积分时,M(θ)为外力对杆上θ处的弯矩,ds=Rdθ

动荷载

知识点 公式 知识点 公式 知识点 公式
冲击变形假设 F d Δ d ‾ = G Δ s t ‾ \begin{matrix}F_d\\\overline{Δ_d}\end{matrix}=\begin{matrix}G\\\overline{Δ_{st}}\end{matrix} FdΔd=GΔst 自由落体kd kd = 1+ 1 + 2 h Δ s t ‾ \sqrt{1+\begin{matrix}2h\\\overline{Δ_{st}}\end{matrix}} 1+2hΔst 铅垂冲击kd kd = 1+ 1 + v 2 g Δ s t ‾ \sqrt{1+\begin{matrix}v^2\\\overline{gΔ_{st}}\end{matrix}} 1+v2gΔst
动荷载系数 kd = Δ d Δ s t ‾ = F d G ‾ = σ d ‾ σ s t \begin{matrix}Δ_d\\\overline{Δ_{st}}\end{matrix}=\begin{matrix}F_d\\\overline{G}\end{matrix}=\begin{matrix}\underline{σ_d}\\σ_{st}\end{matrix} ΔdΔst=FdG=σdσst 突加荷载kd kd = 2 水平冲击kd kd = v 2 g Δ s t ‾ \sqrt{\begin{matrix}v^2\\\overline{gΔ_{st}}\end{matrix}} v2gΔst

交变应力

材料力学公式大赏_第1张图片

其它

学科 相关知识
测试技术 电桥:材料力学公式大赏_第2张图片可能出现在用电阻应变片测应变环节
测试技术 电桥平衡方程: u o = ( R 1 R 1 + R 2 ‾ − R 4 R 3 + R 4 ‾ ) u i = R 1 R 3 − R 2 R 4 ( R 1 + R 2 ) ( R 3 + R 4 ) ‾ u i u_o=(\begin{matrix}R_1\\\overline{R_1+R_2}\end{matrix}-\begin{matrix}R_4\\\overline{R_3+R_4}\end{matrix})u_i=\begin{matrix}R_1R_3-R_2R_4\\\overline{(R_1+R_2)(R_3+R_4)}\end{matrix}u_i uo=(R1R1+R2R4R3+R4)ui=R1R3R2R4(R1+R2)(R3+R4)ui
测试技术 零值法: IG = 0⇒ R1R3=R2R4
测试技术 偏值法的连接方式有半桥单臂(R1变)、半桥双臂(R1,R2变)、全桥双臂(四电阻全变)四种
测试技术 偏值法中把 Ri 换成 Ri+ΔRi,如半桥单臂测量法中Δuo=uo(R1+ΔR1,R2,R3,R4)-uo(R1,R2,R3,R4)
测试技术 应变片读数:半桥双臂连接时 ε ˉ \bar ε εˉ12,全桥双臂连接时 ε ˉ \bar ε εˉ1234
机械原理 tan(螺旋升角)=螺距÷螺周长= s π d \frac s{πd} πds
流体力学 流体不提供切应力

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